意大利ATOS阿托斯PFED-43070/036-1DVF泵現貨供應

意大利ATOS阿托斯PFED-43070/036-1DVF泵現貨供應，PFE型定量葉片泵為高性能工業用泵，具有以下顯著特點：可靠性高，易于維修 ；工作壽命長，可循環使用超過106次。產品名稱：多聯泵
產品介紹：Atos PFE型定量泵芯式葉片泵，具有高性能、低噪音、
　　　　　多用途及長壽命。
產品性能：3種基本形式
　　　　　泵芯*互
　　　　　13種排量從16至150毫升/轉
　　　　　壓力從210至300bar
　　　　　安裝方式符合ISO和SAE標準
意大利阿托斯ATOS齒輪

ATOS葉片泵  

低噪聲，

適用液壓油或合成液

設計和制造技術高

使用范圍廣

可通過ATEX認證的防爆型油泵

PFEX2-51150/51150/3DV 23 ATOS PFEX2-51150/51129/3DV 23 ATOS 阿托斯葉片泵

PFEX2-42045/31022/3DT 21 ATOS PFEX2-31036/31022/1DT ATOS PFED-54150/085/3DWO 21 ATOS PFED-54150/085/1SVO 21 ATOS 阿托斯葉片泵  

PFED-54150/070/3DVO ATOS 阿托斯葉片泵

PFED-54129/029/1DWG 21 ATOS PFED-54110/056/3DWB 21 ATOS 阿托斯葉片泵

PFED-54110/056/1DUO 21 ATOSPFED-54110/029/1DUO ATOS 阿托斯葉片泵

PFED-54110/029/1DTO 21 ATOS  PFED-54090/070/3DUF 21 ATOS 阿托斯葉片泵

PFED-54090/070/1DVO 21 ATOS 阿托斯葉片泵

PFED-54090/070/1DUO 21 ATOS 阿托斯葉片泵

PFED-43070/044/1DVO ATOS 阿托斯葉片泵

PFED-43070/044/1DUO 20 ATOS 阿托斯葉片泵

PFED-43070/016/1DUO ATOS 阿托斯葉片泵

PFED-43056/016/1DTO ATOS 阿托斯葉片泵

PFED-43045/044/1DVO 20 ATOS 阿托斯葉片泵

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PFED-43045/028/1DTO 20 ATOS 阿托斯葉片泵

PFED-43037/022/1DVO 20 ATOS 阿托斯葉片泵

PFED-43037/016/3SUO 20 ATOS 阿托斯葉片泵

PFED-43037/016/1DTA ATOS 阿托斯葉片泵

PFED-43029/028/1DVO 20 ATOS 阿托斯葉片泵

PFED-43029/016/1SWO ATOS 阿托斯葉片泵

PFED-43029/016/1DWO 20 ATOS 阿托斯葉片泵 PFE-52110/3DT 31 ATOS 阿托斯葉片泵

本公司主做部分品牌：ATOS阿托斯HAWE哈威HAWE哈威HAWE哈威

burkert寶德，Rexroth力士樂,HYDAC賀德克，GRAS,SENSIT ,Carlo Gavazzi佳樂 ；EGE；HAWE哈威 , NASON 納森， VICKERS威格士, 派克PARKER ,ATOS阿托斯，TOPWORX, Camozzi 康茂勝, microsonic, 杰弗倫GEFRAN,SUN,  MAC,,SICK施克 ,ASCO阿斯卡, HBM BAUMER 堡盟寶盟MOOG穆格,

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PFE-52090/3DT 31 ATOS 阿托斯葉片泵

PFE-51150/3DV ATOS 阿托斯葉片泵

PFE-51150/1DT ATOS 阿托斯葉片泵 ATOS葉片泵,PFED-43070/036,

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PFE-51090/1DT 23 PFE-42070/7DV ATOS 阿托斯葉片泵

PFE-42070/3DW 20 ATOS 阿托斯葉片泵

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PFE-41056/1DW 20 ATOS 阿托斯葉片泵

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PFE-41045/1DW 20 ATOS 阿托斯葉片泵

PFE-41045/1DU 20 ATOS 阿托斯葉片泵

ATOS液壓油缸的修復工藝：

1、用氧-乙炔火焰烤劃傷部位（掌握溫度，避免表面火），將常滲金屬表面的油烤出來，烤到沒有火花四濺。

2、將劃傷部位用角磨機表面理，打磨深度1毫米以上，并沿導軌打磨出溝槽，是燕尾槽。劃傷兩端鉆孔加深，改變受力情況。

3、用脫脂棉蘸丙酮或無水乙醇將表面清洗干凈。

4、金屬修復材料涂抹到劃傷表面；*層要薄，要均勻且全部覆蓋劃傷面，以確保材料與金屬表面的粘接，再將材料涂至整個修復部位后反復按壓，確保材料填實并達到所需厚度，使之比導軌表面略高。

5、材料在24℃下*達到各項性能需要24小時，為了節省時間，可以通過鹵鎢燈提高溫度，溫度每提升11℃，固化時間就會縮短一半，*固化溫度70℃。

6、材料固化后，用細磨石或刮刀，將高出導軌表面的材料修復平整，施工完畢。

ATOS液壓油缸的修復注意事項

為了確保設備的正常工作運行，必須保證：

1、嚴格、謹慎安裝；

2、清洗設備存留的油灰及雜質；

3、更潤滑油，完善設備潤滑系統；

4、更擋霄器，確保有效的清理導軌上的鐵屑。

設備只有在正確的維護和保養后才可以延長設備的壽命。

ATOS液壓油缸是將液壓能轉變為機械能的、做直線往復運動（或擺動運動）的液壓執行元件。它結構簡單、工作可靠。用它來實現往復運動時，可免去減速裝置，并且沒有傳動間隙，運動平穩，因此在各種機械的液壓系統中得到廣泛應用。液壓缸輸出力和活塞有效面積及其兩邊的壓差成正比；液壓缸基本上由缸筒和缸蓋、活塞和活塞桿、密封裝置、緩沖裝置與排氣裝置組成。緩沖裝置與排氣裝置視具體應用場合而定，其他裝置則*。

ATOS液壓油缸是液壓系統中將液壓能轉為機械能的執行元件。其故障可基本歸納為液壓缸誤動作、無力推動負載以及活塞滑移或爬行等。由于液壓缸出現故障而導致設備停機的現象屢見不鮮，因此，應重視液壓缸的故障診斷與使用維護工作。

PFE-41045/1DT ATOS 阿托斯葉片泵 ATOS葉片泵,PFED-43070/036,

PFE-41037/1DU 20 ATOS 阿托斯葉片泵

PFE-32036/3DT ATOS 阿托斯葉片泵

PFE-32028/3DV 20 ATOS 阿托斯葉片泵

PFE-31044/1DU 20 ATOS 阿托斯葉片泵

PFE-31044/1DT 20 ATOS 阿托斯葉片泵

PFE-31036/1DW ATOS 阿托斯葉片泵

PFE-31036/1DV 20 ATOS 阿托斯葉片泵 ATOS葉片泵,PFED-43070/036,阿托斯葉片泵

PFE-31036/1DU 20 ATOS 阿托斯葉片泵

PFE-31036/1DT ATOS 阿托斯葉片泵

PFE-31028/1DV ATOS 阿托斯葉片泵 ATOS葉片泵,PFED-43070/036,

PFE-31028/1DU ATOS 阿托斯葉片泵

PFE-31028/1DT ATOS 阿托斯葉片泵

PFE-31022/1DW ATOS 阿托斯葉片泵

PFE-31022/1DU ATOS 阿托斯葉片泵

PFE-31022/1DT ATOS 阿托斯葉片泵 ATOS葉片泵,PFED-43070/036,

PFE-31016/1DU ATOS 阿托斯葉片泵

ATOS葉片泵,PFED-43070/036,阿托斯葉片泵

比例減壓閥 RZGO-A-010/32
比例減壓閥 RZGO-A-010/100
比例減壓閥 RZGO-A-010/210

比例減壓閥 RZGO-AE-033/210/I
比例減壓閥 RZGO-AES-PS-010/210/I
比例減壓閥 RZGO-TERS-PS-010/100
比例減壓閥 RZGO-TERS-PS-010/100/I
比例減壓閥 RZGO-TERS-PS-010/100/I
比例減壓閥 RZGO-TERS-PS-033/100
比例減壓閥 RZGO-TERS-PS-033/100/I
比例減壓閥 RZGO-TERS-PS-033/210
比例減壓閥 RZGO-TERS-PS-033/210
比例減壓閥 RZGO-TERS-PS-033/210/I

防爆比例閥 RZGA-A-010/100/PA-M/7
防爆比例閥 RZGA-A-010/210/PA-M 24DC
防爆比例閥 RZGA-A-033/80/M/7
防爆比例閥 RZGA-A-033/80/PA-GK/7
防爆比例閥 RZGA-A-010/100/PA-M/7
防爆比例閥 RZGA/M-A-010/210/M

溢流閥 AGAM-10/100
溢流閥 AGAM-10/210
溢流閥 AGAM-10/210/V
溢流閥 AGAM-10/210/V
溢流閥 AGAM-10/350/24
溢流閥 AGAM-10/10/100 DC24V

溢流閥 AGAM-10/20/350/100-I
溢流閥 AGAM-10/21/350/210-IX230AC
溢流閥 AGAM-20/10/210-IX24DC
溢流閥 AGAM-20/10/210 24DC
溢流閥 AGAM-20/10/210 24DC
溢流閥 AGAM-20/210
溢流閥 AGAM-20/350
溢流閥 AGAM-20/350/V
溢流閥 AGAM-20/10/350 IX24D
溢流閥 AGAM-20/10/350/N-I X24DC
溢流閥 AGAM-20/10/350/PA-M-AOM DC24
溢流閥 AGAM-20/11/100/V-IX24DC
溢流閥 AGAM-20/22/100/100/V-IX24DC
溢流閥 AGAM-30/12/50/V  
溢流閥 AGAM-32/10/210  24DC
溢流閥 AGAM-32/20/210/V IX230AC

順序閥 AGISR-32/350
順序閥 AGISR-32/350
卸荷閥 AGIU-10/50/WG

卸荷閥 AGIU-20/10/210  24DC
卸荷閥 AGIU-20/10/350-X24DC
卸荷閥 AGIU-20/10/350-X24DC
卸荷閥 AGIU-20/10/350-X24DC
卸荷閥 AGIU-20/10/350-X24DC
卸荷閥 AGIU-20/10/350-X24DC
卸荷閥 AGIU-32/10/100/V-IX230/50AC
卸荷閥 AGIU-32/10/100/V-IX230AC
卸荷閥 AGIU-32/10/100/V-IX230AC
減壓閥 AGIR-10/50
減壓閥 AGIR-10/100
減壓閥 AGIR-10/210
減壓閥 AGIR-10/210/V

防爆閥 AGMZA-A-32/180/PA-M

比例溢流閥 AGMZO-A-10/210
比例溢流閥 AGMZO-A-10/210
比例溢流閥 AGMZO-A-10/315 HT
比例溢流閥 AGMZO-A-10/315
比例溢流閥 AGMZ0-A-20/315
比例溢流閥 AGMZO-A-20/100/Y
比例溢流閥 AGMZO-A-20/100/Y
比例溢流閥 AGMZO-AE-10/210/I
比例溢流閥 AGMZO-AE-10/210/I
比例溢流閥 AGMZO-TERS-PS-10/210
比例溢流閥 AGMZO-TERS-PS-10/210
比例溢流閥 AGMZO-TERS-PS-10/210
比例溢流閥 AGMZO-TERS-PS-10/210
比例溢流閥 AGMZO-TERS-PS-10/210
比例溢流閥 AGMZO-TERS-PS-10/210
比例溢流閥 AGMZO-TERS-PS-10/210/I
比例溢流閥 AGMZO-TERS-PS-10/210/I
比例溢流閥 AGMZO-TERS-10/210/E/I
比例溢流閥 AGMZO-TERS-PS-10/315/I
比例溢流閥 AGMZO-TERS-PS-10/315/Y
比例溢流閥 AGMZO-TERS-PS-10/315/Y
比例溢流閥 AGMZO-TERS-PS-20/315
比例溢流閥 AGMZO-TERS-PS-20/315/Y

單向閥 AGRL-10
單向閥 AGRL-10/2
單向閥 AGRL-20
單向閥 AGRL-32
單向閥 AGRLE-10
單向閥 AGRLE-20 41
節流閥 AQFR-10
節流閥 AQFR-15
節流閥 AQFR-25
節流閥 AQFR-32

溢流閥 ARE-06/50/VS
溢流閥 ARE-06/50/VS

方向閥 DH-0111
方向閥 DH-0113
方向閥 DH-0113
方向閥 DH-0114
方向閥 DH-0144
方向閥 DH-0144/C
方向閥 DH-0231/2
方向閥 DH-0431/2/A
方向閥 DH-0831/2

防爆閥 DHA-0631/2/M 24DC
防爆閥 DHA-0631/2/A/WP/M 24DC
防爆閥 DHA-0631/2/A/WP/M 24DC
防爆閥 DHA-0631/2/A/WP/M 24DC
防爆閥 DHA-0631/2/A/WP/M 24DC
防爆閥 DHA/0631/2/7-M24DC  24/BT
防爆閥 DHA/0631/2/7-M24DC
防爆閥 DHA-0631/2/PA-M
防爆閥 DHA-0631/2/PA-M
防爆閥 DHA-0631/2/PA-M/7 24DC
防爆閥 DHA-0631/2/M/7 24DC
防爆閥 DHA-0631/2/7/PA-M 21 24DC

防爆閥 DHA-0631/2P/A7M 21
防爆閥 DHA/M-0631/2/PA-M  24DC
防爆閥 DHA/UL-0631/2/A/NPT  24DC
防爆閥 DHA-0632/2/A/M 24DC
防爆閥 DHA-0632/2/A/M 24DC
防爆閥 DHA-0632/2/A/M 24DC
防爆閥 DHA-0711/M 24DC
防爆閥 DHA-0711/M/7 24DC
防爆閥 DHA-0711/M/7 24DC
防爆閥 DHA-0711/MV/M 24DC
防爆閥 DHA-0711/MV/M 24DC
防爆閥 DHA-0711/MV/M 24DC
防爆閥 DHA-0711/MV/M 24DC
防爆閥 DHA-0711/PA/-GK  24DC
防爆閥 DHA-0713/M 22
防爆閥 DHA-0713/7M 21
防爆閥 DHA-0713P/PA-M
防爆閥 DHA-0751/2/M 24DC

ATOS插裝閥系統故障分析及理方法

系統在使用過程中發現許多問題，如錐閥反向泄漏大，錐口密封不嚴，閥套變形，閥芯易磨損和被卡，基本插件密封易切，裝卸困難，控制蓋板上梭閥密封不嚴，不能保證主閥芯在無信時可靠地于關閉狀態而造成系統內泄，執行機構位置不穩定等。造成這些問題的主要原因是加工精度達不到要求，材質熱理不過關。

該系統在使用過程中還曾出現步進梁下降時向閥塊內有異常撞擊聲，閥架劇烈振動，同時伴有尖叫聲，步進梁只能斷續下降，且速度很慢。對比例閥3個測壓點測試，M1p,M3p點壓力在正常范圍內，但M2p壓力值在2.0～5.0MPa擺動。然而，比例閥給定電壓和反饋電壓測試值都在設定的參數范圍內，未發現異常。再將邏輯錐閥1控制蓋板泄油口P拆開觀察，步進梁下降時，泄油口應立即泄油，但當M2p壓力值波動時，泄油口也斷續泄油。據此可判斷邏輯錐閥1閥芯存在內泄，動平衡不穩定而造成故障。從解體情況也發現，邏輯錐閥1基本插件閥芯嚴重磨損，閥芯錐面與閥套接觸面直徑增大。

邏輯錐閥基體插件。其功能是通過控制蓋板上的電磁鐵M2得失電來實現邏輯錐閥的啟閉。當M2失電時，邏輯錐閥閥芯在控制油和主閥芯彈簧作用下關閉，阻止壓力油從油口B進入油口A。當M2得電時，控制油被堵，主閥芯彈簧油腔Ap壓力油經電磁閥泄回油箱。這時如果油口B、A壓力油作用在主閥芯上的水平力能克服彈簧力和彈簧油腔Ap的背壓時，主閥芯就開啟，油口B的壓力油進入油口A。步進梁上升時，邏輯錐閥關閉；步進梁下降時，錐閥開啟，所以可從邏輯錐閥開啟狀態的靜力平衡條件來分析故障原因。

閥開啟時，如略去閥芯自重、摩擦力和液動力影響，作用在錐閥閥芯的力平衡方程式為：PBAB+PAAA=K(L+δ)+PXAAP整理得：（1）式中，PB、PA為油口B、A壓力值；PX為彈簧油腔背壓值；K為主閥芯彈簧剛度；L為主閥彈簧的預壓縮量；δ為主閥開口度；AA、AB為油口A、B有效作用面積；AAP為彈簧油腔AP有效作用面積。

由（1）式可看出，主閥芯的開口度與主油口B、A壓力值及其有效作用面積、彈簧油腔背壓等有關。對于預先制定好的基本插件，主閥芯彈簧剛度和預壓縮量不變。所以，當閥芯與閥套由于閥芯磨損而造成油口B壓力油進入彈簧油腔AP時，PX增大，使主閥芯開口度δ變小。當閥套配有小錐面磨損，造成油口B、A有效作用面積分配發生變化，即AA值增大，AB值減少。但PA為系統背壓，相對于PB的壓力值很小，所以PBAB和PAAA不能平衡，導致閥芯向右移動，閥芯開口度減小，這時油口B壓力升高，閥芯向左移動。這樣，閥芯在閥套內的反復振蕩過程引起過流壓力變化不均而產生尖叫聲和振動。機加工和裝配上的原因可造成閥芯和閥套沿軸線方向配合間隙不等，產生不平衡的徑向液動力，如果該力不平衡，閥芯移動時將產生很大的摩擦阻力，使閥芯移動困難。因此，在閥芯表面開有平衡槽，如果閥芯表面磨損，平衡槽會失去作用而造成閥芯故障。另外，油封長度過長，向時產生困油沖擊，也是不可忽視的原因。

邏輯錐閥故障原因有：

（1）閥芯磨損造成內泄平衡槽失去作用；

（2）進出油口有效作用面積分配變化造成基本插件開啟壓力降低；

（3）機加工和裝配水平達不到技術要求。

故障理

從現場解體情況看，閥芯表面單面磨損，閥芯與閥套接觸面幾乎到zui大徑，即油口B有效作用面積幾乎不存在。所以理該閥故障首先必須把油口B有效作用面積恢復為設定值。從圖2可以看出，在閥套內有一小錐面，可將其縮短，這樣AB將增大，但機加工較困難，測量不方便。所以在實際理過程中沒有采用此方法。在實際理過程中，將閥芯制成雙錐面，AA∶AAP=1∶1.12,zui大接觸面直徑為37.5mm，可基本達到設定值。

通過對ATOS插裝閥閥芯的改進，消除了故障。由于采用了雙錐面閥芯，使油口A、B有效作用面積分布在2個不同的錐面上，且在錐面磨損時，有效面積互不干涉，提高了閥的可靠性。

ATOS液壓油缸的修復工藝：

1、用氧-乙炔火焰烤劃傷部位（掌握溫度，避免表面火），將常滲金屬表面的油烤出來，烤到沒有火花四濺。

2、將劃傷部位用角磨機表面理，打磨深度1毫米以上，并沿導軌打磨出溝槽，是燕尾槽。劃傷兩端鉆孔加深，改變受力情況。

3、用脫脂棉蘸丙酮或無水乙醇將表面清洗干凈。

4、金屬修復材料涂抹到劃傷表面；*層要薄，要均勻且全部覆蓋劃傷面，以確保材料與金屬表面的粘接，再將材料涂至整個修復部位后反復按壓，確保材料填實并達到所需厚度，使之比導軌表面略高。

5、材料在24℃下*達到各項性能需要24小時，為了節省時間，可以通過鹵鎢燈提高溫度，溫度每提升11℃，固化時間就會縮短一半，*固化溫度70℃。

6、材料固化后，用細磨石或刮刀，將高出導軌表面的材料修復平整，施工完畢。

ATOS液壓油缸的修復注意事項

為了確保設備的正常工作運行，必須保證：

1、嚴格、謹慎安裝；

2、清洗設備存留的油灰及雜質；

3、更潤滑油，完善設備潤滑系統；

4、更擋霄器，確保有效的清理導軌上的鐵屑。

設備只有在正確的維護和保養后才可以延長設備的壽命。

電磁向閥 DHI-0610  110AC
電磁向閥 DHI-0610  110AC
電磁向閥 DHI-0611/WP 24DC +SP667
電磁向閥 DHI-0613 24DC
電磁向閥 DHI-0630/2 230AC
電磁向閥 SDHI-0631/2 23
電磁向閥 SDHI-0631/2/A
電磁向閥 DHI-0631/2/A/PE  230AC
電磁向閥 DHI-0631/2/A/PE  230AC
電磁向閥 SDHI-0631/2 230AC
電磁向閥 SDHI-0631/2 230AC
電磁向閥 SDHI-0631/2 220DC

電磁向閥 SDHI-0639/0 230AC
電磁向閥 SDHI-0639/0 24DC

電磁向閥 DHI-0713P 24DC
電磁向閥 DHI-0713 /WG  110AC
電磁向閥 DHI-0713 /WG  230AC
電磁向閥 DHI-0713/WG  110AC

電磁向閥 DHI-0751/2 110DC
電磁向閥 DHI-0751/2/WP  24DC
電磁向閥 DHI-0751/2/WP 24DC
電磁向閥 DHI-0751/2P/WP24
電磁向閥 DHU-0610/L3-X24DC
電磁向閥 DHU-0610/1/L3  24DC
電磁向閥 DHU-0610/1/L3  24DC
電磁向閥 DHU-0630/2-X24DC
電磁向閥 DHU-0630/2  24DC
電磁向閥 DHU-0631/2 18
電磁向閥 DHU-0631/2 DC24
電磁向閥 DHU-0631/2 24DC
電磁向閥 DHU-0631/2/A
電磁向閥 DHU-0631/2/A
電磁向閥 DHU-0631/2/A
電磁向閥 DHU-0631/2-X 220DC
電磁方向閥 DHU-0631/2/FC 20
電磁向閥 DHU-0631/2/FC 24DC
電磁向閥 DHU-0631/2/FC 24DC
電磁方向閥 DHU-0631/WP 24DC
電磁方向閥 DHU-0632/2/A  24DC

ATOS插裝閥系統故障分析及理方法

系統在使用過程中發現許多問題，如錐閥反向泄漏大，錐口密封不嚴，閥套變形，閥芯易磨損和被卡，基本插件密封易切，裝卸困難，控制蓋板上梭閥密封不嚴，不能保證主閥芯在無信時可靠地于關閉狀態而造成系統內泄，執行機構位置不穩定等。造成這些問題的主要原因是加工精度達不到要求，材質熱理不過關。

該系統在使用過程中還曾出現步進梁下降時向閥塊內有異常撞擊聲，閥架劇烈振動，同時伴有尖叫聲，步進梁只能斷續下降，且速度很慢。對比例閥3個測壓點測試，M1p,M3p點壓力在正常范圍內，但M2p壓力值在2.0～5.0MPa擺動。然而，比例閥給定電壓和反饋電壓測試值都在設定的參數范圍內，未發現異常。再將邏輯錐閥1控制蓋板泄油口P拆開觀察，步進梁下降時，泄油口應立即泄油，但當M2p壓力值波動時，泄油口也斷續泄油。據此可判斷邏輯錐閥1閥芯存在內泄，動平衡不穩定而造成故障。從解體情況也發現，邏輯錐閥1基本插件閥芯嚴重磨損，閥芯錐面與閥套接觸面直徑增大。

邏輯錐閥基體插件。其功能是通過控制蓋板上的電磁鐵M2得失電來實現邏輯錐閥的啟閉。當M2失電時，邏輯錐閥閥芯在控制油和主閥芯彈簧作用下關閉，阻止壓力油從油口B進入油口A。當M2得電時，控制油被堵，主閥芯彈簧油腔Ap壓力油經電磁閥泄回油箱。這時如果油口B、A壓力油作用在主閥芯上的水平力能克服彈簧力和彈簧油腔Ap的背壓時，主閥芯就開啟，油口B的壓力油進入油口A。步進梁上升時，邏輯錐閥關閉；步進梁下降時，錐閥開啟，所以可從邏輯錐閥開啟狀態的靜力平衡條件來分析故障原因。

閥開啟時，如略去閥芯自重、摩擦力和液動力影響，作用在錐閥閥芯的力平衡方程式為：PBAB+PAAA=K(L+δ)+PXAAP整理得：（1）式中，PB、PA為油口B、A壓力值；PX為彈簧油腔背壓值；K為主閥芯彈簧剛度；L為主閥彈簧的預壓縮量；δ為主閥開口度；AA、AB為油口A、B有效作用面積；AAP為彈簧油腔AP有效作用面積。

由（1）式可看出，主閥芯的開口度與主油口B、A壓力值及其有效作用面積、彈簧油腔背壓等有關。對于預先制定好的基本插件，主閥芯彈簧剛度和預壓縮量不變。所以，當閥芯與閥套由于閥芯磨損而造成油口B壓力油進入彈簧油腔AP時，PX增大，使主閥芯開口度δ變小。當閥套配有小錐面磨損，造成油口B、A有效作用面積分配發生變化，即AA值增大，AB值減少。但PA為系統背壓，相對于PB的壓力值很小，所以PBAB和PAAA不能平衡，導致閥芯向右移動，閥芯開口度減小，這時油口B壓力升高，閥芯向左移動。這樣，閥芯在閥套內的反復振蕩過程引起過流壓力變化不均而產生尖叫聲和振動。機加工和裝配上的原因可造成閥芯和閥套沿軸線方向配合間隙不等，產生不平衡的徑向液動力，如果該力不平衡，閥芯移動時將產生很大的摩擦阻力，使閥芯移動困難。因此，在閥芯表面開有平衡槽，如果閥芯表面磨損，平衡槽會失去作用而造成閥芯故障。另外，油封長度過長，向時產生困油沖擊，也是不可忽視的原因。

綜上所述，邏輯錐閥故障原因有：

（1）閥芯磨損造成內泄平衡槽失去作用；

（2）進出油口有效作用面積分配變化造成基本插件開啟壓力降低；

（3）機加工和裝配水平達不到技術要求。

故障理

從現場解體情況看，閥芯表面單面磨損，閥芯與閥套接觸面幾乎到zui大徑，即油口B有效作用面積幾乎不存在。所以理該閥故障首先必須把油口B有效作用面積恢復為設定值。從圖2可以看出，在閥套內有一小錐面，可將其縮短，這樣AB將增大，但機加工較困難，測量不方便。所以在實際理過程中沒有采用此方法。在實際理過程中，將閥芯制成雙錐面，AA∶AAP=1∶1.12,zui大接觸面直徑為37.5mm，可基本達到設定值。

通過對ATOS插裝閥閥芯的改進，消除了故障。由于采用了雙錐面閥芯，使油口A、B有效作用面積分布在2個不同的錐面上，且在錐面磨損時，有效面積互不干涉，提高了閥的可靠性。